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（1）增加激振力波次数（力波极对数）。增大由谐波磁场产生的径向力波次数，主要靠合理选择定转子槽配合实现。（2）使重要的激振力频率与电机结构的固有振动频率错开，为此要确定定子结构、转子系统与端盖的固有频率，并把这些固有频率与主要激振力频率进行比较。（3）增加定子铁轭厚，以提高其刚度。（4）加入阻尼材料，以增加电机结构的阻尼性能。用清漆或环氧树脂把定子叠片完全粘在一起，并填充铁心与机座之间的间隙，就能增大电机结构的阻尼。（5）调节定子叠片铁心与机座之间的机械连接，使机座振动最小。这种方法仅适用于大型和中型

一、 y系列电机绕组形式绕组形式单层交叉单层同心式单层链式单层链式双层叠式1.双层叠绕组：双层叠绕组绕线模的模心如图所示。（注：计算相符）⑴.直边长度：l=lfe 2l1(mm)式中：l　——模心直线部分的长度，mm； lfe　——定子铁心长度，mm； l1　——线圈直线部分伸出铁心的单边长度，mm；对于电动机中心高１６０mm及以下，取１５mm；中心高１８０～２２５mm，取２０mm；中心高２５０mm以上的电动机，取２５mm。　　　 π(di1 h r1)⑵.宽度：by=　—————— y (mm) z1式中：y　——以槽数表示的绕组节距；　　　　

滚动轴承一般由外圈、内圈、滚动体和保持架组成。内圈和轴颈为基孔制（基本偏差为一定的孔的公差带，与不同基本偏差的轴的公差带形成各种配合的一种制度）配合，外圈和轴承室孔为基轴制（基本偏差为一定的轴的公差带，与不同基本偏差的孔的公差带形成各种配合的一种制度）配合。工作时，滚动体在内、外圈的滚道上滚动，形成滚动摩擦。滚动轴承具有摩擦力小、轴向尺寸小、更换方便和维护容易等优点，所以在中小型感应电动机中，广泛地采用滚动轴承。

（1）滚动轴承上带有标记代号的端面应装在可见方向，以便更换时查对。（2）轴承装在轴上或装入轴承室后，不允许有歪斜现象。（3）同轴的两个轴承中，必须有一个轴承在轴受热膨胀时有轴向移动的余地。（4）装配轴承时，压力（或冲击力）应直接加在待配合的套圈端面上，不允许通过滚动体传递压力。（5）装配过程中应保持清洁，防止异物进入轴承内。（6）装配后的轴承应运转灵活，噪声小，工作温度不超过500c.

1、将两轴承装入转子轴承档，装入时可采用热套或冷压的方法。不论用哪种方法，力都应加在轴承内圈。热套时温度不能过高，一般控制在100~105℃.2、将后端盖装入后轴承，并拧紧后轴承盖螺钉。3、将带有后端盖的转子推入定子。4、拧紧后端盖螺栓，装上前端盖、前轴承盖，并拧紧紧固件。5、装风扇、风罩，并拧紧紧固件。6、零部件装配完毕后，用手转动转轴，如果转动灵活而无杂声，则表示装配结束。

1、电源线与接地线搞错； 2、电动机绕组受潮，绝缘老化使绝缘性能降低；3、引出线与接线盒碰壳； 4、局部绕组绝缘损坏使导线碰壳；5、铁心松弛刺伤导线； 6、接地线失灵；7、接线板损坏或表面油污过多。

3.3 对配电屏和低压线路的影响（1）三相负荷不平衡将增加线路损耗：三相四线制供电线路，把负荷平均分配到三相上，设每相的电流为i，中性线电流为零，其功率损耗为：δp1 = 3i2r在最大不平衡时，即某相为3i，另外两相为零，中性线电流也为3i，功率损耗为：δp2 = 2（3i)2r = 18i2r = 6（3i2r)；即最大不平衡时的电能损耗是平衡时的6倍，换句话说，若最大不平衡时每月损失1200 kwh，则平衡时只损失200 kwh，由此可知调整三相负荷的降损潜力。（2）三相负荷不平衡可能造成烧断线路、烧毁开关设备的严重后果：上述不平衡时重负荷相电流过大（

当一相定子绕组的联结方式改变后，其产生的旋转磁场的磁极对数即发生了变化。这种变极调速的方法只适用于三相笼型异步电动机，不适用于绕线转子异步电动机。因为笼型电动机转子的磁极数可以随定子极数的改变而改变，而绕线转子电动机的转子绕组在转子嵌线时就已确定了磁极对数，一般情况下很难改变磁极对数。变极调速的优点是所需设备简单，其缺点是电动机绕组引出头较多，调速极数少。为了避免转子绕组变极的困难，绕线转子异步电动机不采用变极调速，即变极调速只用于笼型异步电动机中。

对配电变压器的影响（1）三相负荷不平衡将增加变压器的损耗：变压器的损耗包括空载损耗和负荷损耗。正常情况下变压器运行电压基本不变，即空载损耗是一个恒量。而负荷损耗则随变压器运行负荷的变化而变化，且与负荷电流的平方成正比。当三相负荷不平衡运行时，变压器的负荷损耗可看成三只单相变压器的负荷损耗之和。从数学定理中我们知道：假设a、b、c 3个数都大于或等于零，那么a b c≥33√abc 。当a=b=c时，代数和a b c取得最小值：a b c＝33√abc 。因此我们可以假设变压器的三相损耗分别为：qa＝ia2 r、qb= ib2 r 、qc =ic2 r，式中ia

三相交流电按正序u-v-w顺时针接入电动机的u相、v相、w相绕组时,由此所产生的磁场的转向也是顺时针的（即由电流相位超前的绕组转向电流相位落后的绕组），如果任意调换电动机两相绕组所接交流电的相序，比如u相绕组仍接u相交流电，v相绕组接w相交流电，w相绕组接v相交流电，此时三个电流的相序是逆时针的，则由此产生的旋转磁场的转向也是逆时针的（也是由电流相位超前的绕组转向电流相位落后的绕组）。由此可以得出结论：电动机的旋转磁场的转向，也即电动机转子的转向是由接入三相绕组的电流相序决定的，即三相交流电按正序u-v-w分别对应